Реконструкция жилого здания 3 группы капитальности без подвала и без существенных дефектов после 50 лет эксплуатации

1 2

---

Содержание

Исходные данные 4 1. Выбор метода переустройства здания и его реконструкции 5 1.1. Наращивание этажей 5 1.1.1 Сбор нагрузок до реконструкции 5 1.2. Поднятие здания 9 1.3. Увеличение высоты этажа 11 2. Перерасчет конструкций и расчет их усиления 12 2.1. Увеличить ширину отдельных оконных 12 2.2. Расчет несущих конструкций 12 2.2.1 Перерасчет кирпичного простенка первого этажа наружной стены 13 2.2.2 Перерасчет кладки фундамента 20 2.2.3 Перерасчет ширины подошвы фундамента 22 2.3 Расчет железобетонной сборной плиты 24 2.4. Расчет балконов 26 2.5. Усиление надоконных кирпичных перемычек 27 3. Основные принципы восстановления и усиления каменных конструкций 30 3.1. Способ выполнения реконструкции здания 30 3.2. Расчет усиления цокольной части стены в месте отрыва от фундамента при подъеме здания 30 3.3. Методы восстановления и замены элементов здания при реконструкции 34 3.3.1 Методы восстановления кровли 34 3.3.2 Методы восстановления фасадов 35 3.3.3 Методы восстановления гидроизоляции подземных конструкций здания, заглубленных в грунтовые воды 35 3.3.4 Методы замены перекрытий 36 3.3.5 Методы замены лестницы 38 3.3.6 Методы замены балконов 38 Список использованной литературы и источников 39 Содержание графической части: 1) схемы планов, фасадов и поперечного разреза здания до реконструкции; 2) схемы планов и разрезов здания после реконструкции с выделением усиливаемых и дополнительных конструктивных элементов; 3) схемы усиления несущих конструкций здания. Исходные данные 1. Район расположения здания Владивосток 2. Размеры здания в плане 1242 м 3. Количество и высота этажей 33,3 м 4. Толщина стен: наружных 51 см; внутренних — 51 см. 5. Исходная полезная нагрузка на все этажи – 500 кг/м2 6. Марки кирпича стен 100, марки кладочного раствора 100. 7. Фасады оштукатурены (расшиты), имеются осадочные трещины на продольных фасадах с раскрытием шириной до 1,0 мм и наклоном к торцам (от торцов). В цокольной части наружных стен на 40% понижена прочность кладки. 8. Кровля асбестоцементная по деревянным стропилам. 9. Перекрытия деревянные по стальным балкам со шлаковым утеплителем. 10. Лестницы деревянные по стальным балкам. 11. Балконы деревянные по стальным балкам и с прямоугольным планом. 12. Межкомнатные перегородки кирпичные (в полкирпича) оштукатурены. 13. Привязка к разбивочным осям, размеры оконных и дверных проемов, украшения фасадов, размеры комнат и квартир — по выбору.

1. Выбор метода переустройства здания и его реконструкции

Здание имеет прямоугольную форму; запроектировано без цокольного этажа. Согласно объемно-планировочному решению класс данного здания III, степень долговечности — II, степень огнестойкости — III. Фундамент ленточный. Конструктивно здание выполнено по каркасно-панельной схеме. После обследования здания выявлены трещены по фасаду здания, а также несколько балконов в аварийном состоянии. В здании частично повреждены инженерные системы, что требует их восстановления. В связи с необходимостью добавления дополнительных этажей в здании требуется усилить и частично заменить существующие перекрытия.

1.1. Наращивание этажей

По условиям задания, к зданию без подвала в 3 этажа и высотой 3,3 м необходимо нарастить 2 этажа по существующей схеме его плана.  

1.1.1 Сбор нагрузок до реконструкции

При перерасчете и расчете деталей усиления кладки простенка (участка стены между смежными окнами) первого этажа необходимо знать величину расчетного усилия в простенке, которое определяется в уровне его низа (или в уровне низа окна первого этажа). Этот уровень в дальнейшем назовем уровнем 1 (рис. 1.1). Рисунок 1.1 — Схема поперечного разреза здания При перерасчете цокольной части кладки стены или расчете ее усиления необходимо знать расчетное усилие на 1 м длины стены в уровне низа цоколя (или в уровне верха фундамента).Этот уровень примем за уровень 2. Последним, третьим уровнем будем считать уровень подошвы фундамента. Для этого уровня необходимо определить нормативное и расчетное усилия на 1 метр длины стены как до реконструкции, так и после нее. Усилие в уровне 3 складывается из постоянных нагрузок от собственного веса кладки стены, веса конструкций заполнения оконных проемов, веса конструкций крыши, чердачного и междуэтажных перекрытий, веса перегородок на междуэтажных перекрытиях и веса фундамента с грунтом на его обрезах, от полезных нагрузок на чердачное и междуэтажные перекрытия и от атмосферных воздействий в виде веса снега на кровле и опрокидывающего действия давления ветра на продольные фасады. Район расположения здания — Владивосток. Снеговой район 2. Таблица 1.1 — Нагрузка на покрытия

№	Наименование	Толщина стоя δ, м	Объемный вес, γ (кг/м3)	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэфф. перегрузки	Расчетная нагрузка, кН/м2
	Постоянные нагрузки			0,277		0,360
1	Асбестоцементные плиты покрытия	0,01	1100	0,10791	1,3	0,140
2	Пароизоляционная мембрана	0,001	1800	0,017658	1,3	0,023
4	Обрешетка толщ. 50 мм, и с шагом 350 мм	0,18	85,5	0,1509759	1,3	0,196
	Всего:			0,277		0,360
	Временные нагрузки			1,0		1,400
1	Снеговая нагрзка  II снегового района по карте 1 приложения Е СП 20.13330.2016	0,00	0,00	1,0	1,40	1,400
	Полная нагрузка			1,277		1,760

Таблица 1.2 — Нагрузка от перекрытия (чердак) Таблица 1.3 — Нагрузка от перекрытия Таблица 1.4 — Нагрузка от наружной стены

1.2. Поднятие здания

Необходимо поднять здание на 1 м. Для подъема зданий используют систему домкратов. Их устанавливают попарно под стенами с шагом от 0,5 до 5 м. При редком шаге домкратов опорную конструкцию делают в виде рамы-обвязки под всем зданием, а при частом можно ограничиться только опорными балками, устанавливаемыми поперек стен над штоком домкрата. Раму делают в виде жесткой конструкции, поскольку она предназначена обеспечить устойчивость стен и воспринять сосредоточенные нагрузки от домкратов. Эту конструкцию выполняют по аналогии с рамой, применяемой при передвижке. а — последовательного подъема первым методом с наращиванием под домкратами временной клетки; б — то же, вторым методом с наращиванием постоянных конструкций над домкратами; 1 — домкрат; 2 — пакет поперечных балок; 3 — спаренная рандбалка опорной конструкции поднимаемого здания; 4 — балки первого яруса опорной клетки; 5 — четырехъярусная клеть из пакетов балок; 6 — вставляемый стеновой блок; 7 — связи блоков (1 — XII — циклы подъема) Рисунок 1.2 — Схемы подъема зданий Существует два метода подъема зданий домкратами. В первом используют клеть, которую последовательно наращивают под подъемными механизмами. Придерживаются последовательности операций, показанной на рис. 1.2, а. Здесь каждый из домкратов установлен выдвижным штоком-плунжером вниз и ряд рельсов подкладывается после завершения каждого из циклов подъема. Этим методом можно поднимать здания на большую высоту. Другой метод заключается в установке домкратов попарно плунжерами вверх (рис. 1.2, б). Сначала в работу включают одну группу (иногда называемую батареей) подъемных механизмов, а другую оставляют для временного крепления здания. После его подъема на высоту штока в пустоту, образовавшуюся между опорной рамой дома и плунжерами второй батареи домкратов, вставляют блоки стационарной конструкции стены или опоры, которая будет оставлена навечно. Смонтированные блоки расклинивают, снимая нагрузку со сработавших домкратов. Затем поршни этих домкратов опускают и вставляют новые блоки. После этого операцию повторяют, но уже с другой группой подъемных механизмов. Включая попеременно разные батареи, здание «выжимают» на заданную высоту. Описываемый метод эффективен, поскольку здесь нет надобности во временных поддерживающих устройствах — клетях. Однако при его использовании необходимо в два раза больше домкратов, чем при первом методе. Кроме того, применение метода возможно только при подъеме без перемещения здания по горизонтали. Он положительно показал себя при строительстве объектов способом подращивания, т. е. выталкивания, когда на фундаменте начинают строить здания с крыши и верхнего этажа. Затем последовательно подстраивают предпоследний этаж и все нижние, вплоть до первого, которым завершают строительство дома. Этот метод становится незаменим при реконструкции застройки, когда есть необходимость поднять исторически ценное здание. Обычно такое мероприятие связано с культурным слоем, который постепенно напластовался на территории за многие века ее эксплуатации.

1.3. Увеличение высоты этажа

Необходимо увеличить высоту первого этажа здания на 1 м, что планируем проводить при подъеме издания. Таблица 1.5 — Нагрузка от наружной стены с учетом увеличения высоты

2. Перерасчет конструкций и расчет их усиления

2.1. Увеличить ширину отдельных оконных

Необходимо увеличить ширину отдельных оконных проемов 1-го этажа на 20%. Это предусматривается при подъеме здания и увеличения высоты первого этажа на 1 м. 2.2. Расчет несущих конструкций Необходимо увеличить полезную нагрузку на все этажи на 50 %. С учетом надстройке 2 этажей необходимо произвести перерасчет несущих стен 1 этажа в простенках, перерасчет кладки фундамента, перерасчет ширины фундамента. Таблица 2.1 — Нагрузка от перекрытия после реконструкции

2.2.1 Перерасчет кирпичного простенка первого этажа наружной стены

Определяем расчетное продольное усилие, действующее на простенок в уровне сечения 2-2 (верха оконного проема). Расчетное усилие от вышележащих конструкций в сечении 2-2 простенка первого этажа: Усилие от покрытия: Nпокр = 9,0*1,76*1 = 15,95 кН; Согласно СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия» (с изм. 1, 2) п.6.7 При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные в таблице 8.3, допускается снижать в зависимости от грузовой площади A, м2, с которой передаются нагрузки на рассчитываемый элемент, умножением на коэффициент φ1 или φ2, равный: • а) для позиций 1, 2, 12, а (при A>A1=9 м2) В нашем случае Агр = 9,0 м2. ф1= 1,00 Согласно СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия» (с изм. 1, 2) п.6.8 При определении усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок, указанные в позициях 1, 2, 4, 11, 12, а и 12, б таблицы 8.3, допускается снижать умножением на коэффициенты сочетания φ3 или φ4: • а) для позиций 1, 2, 12, а где φ1, φ2 — определяются в соответствии с 6.7; n — общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.» n= 4 ф3=0,4+(1-0,4)/4^0,5 =0,7 Сосредоточенное усилие от вышележащих перекрытий: Nпер.tot = Агр* ([pпост + pвр*ф3] yn*n +рчерд)= = 9,0*(( 3,81 +2,7*0,7)*1,0*4+ 3,85) = 241,38 кН; Сосредоточенное усилие от непосредственно опирающегося перекрытия: = 9,0*(3,81 +2,7*1)*1,0+0= 58,96 кН; Для определения сосредоточенного усилия от собственного веса стены рассчитаем грузовую площадь поверхности стены согласно рис. 2.1. Рисунок 2.1 — Грузовая площадь для определения нагрузки на простенок первого этажа от собственного веса стены: 1 – учитываемые участки стены при определении нагрузки Расчетное усилие от собственного веса стены в сечении 2-2: N2-2ст = ((19,41-2,3)*3,05-1,46*1,5*5)*19,80= 816,46 кН Таким образом, расчетное усилие от вышележащих конструкций в сечении 2-2 простенка первого этажа: N2-2 = Nпокр+ Nпер.tot + Nст + Nобл + F = = 15,95+ 241,38+ 816,46 + 0 + 58,96= 756,179 кН. Несущая способность сечения 2-2 Эксцентриситет приложения опорной реакции ригеля: Примем толщину стены h= 0,60 м = 0,6/2-0,2/3 = 0,23 м Изгибающий момент М2-2 в сечении 2-2 простенка: = 58,96*0,23*(1-0,30/4,3)= 12,80 кН*м Далее находим расчетный эксцентриситет е0 продольного усилия: = 12,80/ 1132,75= 0,0113 м Согласно п. 7.8, 8.3 СП 15.13330.2012 при е0 < 0,7у расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется (y –расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета). = 0,0113 м < 0,7у = 0,7*0,6/2 = 0,21 м Согласно п. 7.9 СП 15.13330.2012 при расчете несущих и самонесущих стен толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет ev, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы. В нашем случае толщина несущего слоя 60 см, по этому случайный эксцентриситет не учитываем. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле 13 СП 15.13330.2012: В нашем случае требуется не проверить прочность сечения, а подобрать прочностные характеристики кладки. Тогда марку кирпича и марку раствора подбираем по требуемому расчетному сопротивлению кладки, определенному по формуле: Ас – площадь сжатой части сечения, которую вычисляем по формуле: =0,6*1,59*(1-2* 0,0113/0,6)= 0,92 м2 Коэффициент продольного изгиба φ1 и коэффициент mg определим в соответствии с методикой, изложенной в п.7.7 СП 15.13330.2012 где ф и фс определяются по таблице 19 СП 15.13330.2012 на основании гибкости элемента и упругой характеристики кладки а. Для вычисления φ1 находим следующие характеристики: hс – высота сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента, в случае прямоугольного сечения (п. 7.2) hc = h − 2e0 = 0,60-2∙0,0113= 0,58 м Значение упругой характеристики кладки на цементно-песчаном растворе марок 25-200, согласно табл. 16 СНиП, принимается равным α = 750. Согласно примечанию 1 к рисунку 4 при сборных железобетонных перекрытиях l0 = 0,9H = 0,9 *4,3 = 3,87 м =3,87/0,6= 6,45 =4,3/0,58= 7,45 Тогда согласно таблице 19 СП 15.13330.2012: φ = 0,93875 φс= 0,913821707. Далее вычисляем φ1=(φ + φ с)/2 = 0,926. Рассчитываемое сечение находится за пределами средней трети высоты этажа, поэтому окончательное значение определяем по интерполяции между значениями 0,926 и 1,0. φ1 2-2= 0,926+ (0,7 [1,0- 0,926])/1,1= 0,969 Согласно п. 7.7 СП 15.13330.2012 Но так как у нас h > 30 см, то mg = 1. Расчетное усилие от длительных нагрузок в сечении 2-2: Ng2-2 = Ngпокр+ Ngперtot + Nст + Fg 1,019< 1,45 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в таблице 3 СП 15.13330.2012 Тогда = 1,25 МПа Таким образом, несущая способность простенка первого этажа из бетонных блоков автоклавного твердения марки 100 на растворе марки 100 с R = 1,5 МПа в сечении 2-2 составит = 1358,85 кН что больше, чем N2-2 = 1132,75 кН. Т.е. несущая способность в сечении 2-2 простенка первого этажа обеспечена.

2.2.2 Перерасчет кладки фундамента

Под перерасчетом фундамента будем понимать проверку прочности его кладки в случае наличия в ней дефектов и при увеличении нагрузки на фундамент. В последнем случае также требуется перерасчет размеров подошвы существующего фундамента. Перерасчет оснований не выполняется. В виду совмещения оси фундамента с равнодействующей всех действующих на него продольных сил он считается центрально сжатым и его перерасчет заключатся в проверке условия ф  Rф  kф, (2) где R ф — расчетное сопротивление кладки фундамента, кН/см2, принимаемое по приложениям 5-8 настоящих указаний; ф — напряжение в стенке фундамента, кН/см 2: ; k ф — коэффициент снижения прочности материала фундамента, приведенный в задании (если заданием на проект он не задан, то k ф=1); b сф — ширина стенки фундамента наружной стены, см, (в случае отсутствия уширения у подошвы фундамента b сф = bф); N фс — (в некоторый запас) величина расчётного погонного продольного усилия на подошву фундамента наружной стены (кН/м). Если условие не выполняется, то требуется усиление стенки фундамента. Вставим рассчитанные значения фундамента в таблицу. Таблица 2.2 Площади фундамента достаточно, чтобы выдержать нагрузку от дома. Коэффициент надежности по полезной нагрузке — 1.5 Коэффициент надежности по снеговой нагрузке — 1.4 Коэффициент безопасности по весу дома — 1.2 Коэффициент надежности по грунту — 1.4

2.2.3 Перерасчет ширины подошвы фундамента

В случае увеличения полезной нагрузки на междуэтажные перекрытия, а также при надстройке здания увеличиваются нагрузки на фундаменты и их основания, поэтому фактической ширины подошвы может оказаться недостаточно (из условия деформативности основания или его прочности в некоторых случаях). В курсовой работе предлагается упрощенный перерасчет основания. Произведем упрощенный расчет подошвы фундамента для нашего здания. Параметры проектируемого фундамента Ширина фундамента, м: 0.4 Высота фундамента, м: 2 Глубина заложения фундамента, м: 1.95 Общая длина ленты, м: 130.60 Площадь сечения ленты, м2: 0.80 Объем фундамента, м3: 104.48 Масса фундамента, кг: 243384 Расчетное сопротивление грунта основания [R] R = 383 кПа = 39.06 тс/м2 = 3.9 кгс/см2 Среднее давление по подошве фундамента [p] p = 50 кПа = 5.10 тс/м2 = 0.5 кгс/см2 Расчетное сопротивление грунта основания Данные для расчета взяты из приложения В СП 22.13330.2011 (СНиП 2.02.01-83*). Формула при d≤2: R = R0 [1+k1 (b-b0/b0] (d+d0/2d0), где [R0] — расчетное сопротивление грунта основания (при d=2м и b=1м), кПа; [k1] — коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, кроме пылеватых песков, — k1 = 0,125, пылеватыми песками, супесями, суглинками и глинами — k1 = 0,05; [b] — ширина проектируемого фундамента, м; [d] — глубина заложения проектируемого фундамента, м; [b0] — ширина фундамента равная 1м (Ro); [d0] — глубина заложения фундамента равная 2м (Ro). R = 400* [1+0.05* (0.4-1/1] * (1.95+2) /2*2 = 383 кПа Расчет среднего давления по подошве фундамента [p] p = (N + γmt*h*b) /b, где [p] — среднее давление под подошвой вышерасположенного фундамента от расчетных нагрузок, кПа; [N] — вертикальная нагрузка на обрез фундамента, кН/м; [γmt] — среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах, принимаемое равным 20 кН/м3; [h] — высота проектируемого фундамента, м; [b] — ширина проектируемого фундамента, м; p = (4+20*2*0.4) /0.4 = 50 кПа Размеры проектируемого фундамента Расчет общей длины ленты Размеры указаны по внешним границам фундамента Lлента = 2*LАГ+3* (L12-2*b), где [Lлента] — общая длина ленты; [LАГ] — расстояние между осями А-Г; [L12] — расстояние между осями 1-2; [b] — ширина фундамента. Lлента = 2*44+3* (15-2*0.4) = 130.60 м

2.3 Расчет железобетонной сборной плиты

Требуется заменить деревянные полы на железобетонные сборные плиты по стальным балкам для последующей эксплуатации при новых увеличенных нагрузках. Параметры плиты: номинальные размеры плиты в плане 3×18 м; высота сечения h=600 мм; ширина продольного ребра b1 =70 мм; толщина полки 50 мм; бетон тяжелый, подвергнутый тепловой обработке, класса В20; рабочая продольная арматура стержневая 25А-III (Rs =365МПа). Полезная нагрузка на плиту после усиления v = 13,0 кПа, в том числе длительная составляющая 0,7v = 0,7*13,0 = 9,1 кПа. Нагрузка от массы пола g = 1,0 кПа. Определяем нагрузку на перекрытие. Вычисляем полную расчетную нагрузку на 1 м длины при номинальной ширине плиты B = 3 м: Находим расчетный максимальный изгибающий момент от полной нагрузки. где =15,56 — расчетный пролет плиты. Определяем несущую способность нормального сечения ребристой плиты. Рабочая высота сечения плиты Проверяем условие Условие выполняется; следовательно, нейтральная ось находится в полке. Определяем высоту сжатой зоны сечения: Относительная высота сжатой зоны сечения: Несущая способность нормального сечения: Проверяем условие. Условие не выполняется; следовательно, требуется усилить плиту в пролете. Коэффициент усиления Необходимо увеличить прочность плиты на 100%. Выполняем расчет усиления плиты методом дополнительного армирования. Рабочая высота усиленного сечения Находим положение нейтральной оси из условия: Условие выполняется; следовательно, нейтральная ось находится в полке. Определяем коэффициент: Вычисляем требуемую площадь сечения суммарной арматуры: Усиление выполняем из арматуры класса А400. Выделим требуемую площадь сечения дополнительной арматуры: Принимаем 2 50А400 Определяем фактическую несущую способность усиленной плиты Высота сжатой зоны Рабочая высота Фактический изгибающий момент, воспринимаемый усиленным сечением плиты: Запас прочности

2.4. Расчет балконов

Необходимо заменить все балконы на главном фасаде. Объем работа заключается в замене деревянного покрытия. Нагрузка на балконы указана в табл. 2.3. Таблица 2.3 — Нагрузка от перекрытия (Балконы и лоджии

2.5. Усиление надоконных кирпичных перемычек

Необходимо усилить надоконные кирпичные перемычки. Усиление кирпичных перемычек над оконными и дверными проемами может быть достигнуто заделкой трещин (рис. 2.2, а), частичной или полной перекладкой, а также заменой кирпичных перемычек железобетонными или металлическими (рис. 2.2, б). Перемычки заменяют после их разгрузки последовательно, вначале с внутренней стороны, а затем с наружной, при замене перемычек в многоэтажных зданиях работы ведут снизу вверх. а – заделкой трещин; б – заменой на железобетонные или металлические; в, д, е – с применением уголковых профилей; г – балками из швеллеров; ж – с использованием стальных подвесок; и – арочным стальным листом; 1 — усиливаемая каменная; 2 – трещины, заделываемые цементным раствором после исполнения усиления; 3 — стальные пластины; 4 — цементно-песчаный раствор; 5 — стальная или железобетонная перемычка; 6 – штукатурка цементно-песчаным раствором по сетке или без нее; 7 – стальные уголки, устанавливаемые на цементно-песчаном растворе; 8 — вертикальные уголки обоймы; 9 — соединительные планки; 10 – накладки из швеллера; 11 — стяжные болты; 12 — отверстия в стене (после установки болтов зачеканиваются раствором); 13 – штукатурка по сетке; 14 — стойки из уголков; 15 — анкеры для крепления стоек; 16 — сварка; 17 — тяжи из полосовой стали; 18 – крепежные болты; 19 — анкерные болты; 20 — опорный стальной лист; 21 — арочный стальной лист; 22 — металлические полосы. Рисунок 2.2 — Усиление кирпичных перемычек над оконными и дверными проемами Рядовые и клинчатые перемычки усиливают подводкой стальных и реже железобетонных балок. При небольших нагрузках предпочтительно применение уголковых профилей, соединенных планками и втопляемых в растворные швы в пределах простенка (рис. 2.2, в, д, е). При больших усилиях устраиваются балки из швеллеров, устанавливаемые в вырубленные с двух сторон стены штрабы и стягиваемые болтами или хомутами (рис. 2.2, г). При пролете рядовых и клинчатых перемычек более 1,5м дополнительно к стальным уголкам устанавливают стальные подвески из полосовой стали, которые внизу приваривают к уголкам, а в верхней части крепят к кладке стяжными болтами, отверстия под которые выполняют сверлением (рис. 2.2, ж). При восстановлении рядовых перемычек пролетом до 1,5 м сначала удаляют старую кладку. Под нижний ряд кирпича в слой раствора по предварительно установленной опалубке укладывают арматуру из круглой стали Ø 5-6мм из расчета по одному стержню на каждые полкирпича толщины стены (если не требуется расчетное армирование). Стержни заводятся за грань опор не менее 0,25 м с устройством крюков на концах. Затем выполняют кладку перемычки.

---

1 2