Автор статьи
Валерия
Эксперт по сдаче вступительных испытаний в ВУЗах
Геометрические параметры здания для расчета нагрузок
Тип несущей системы: ТС-2 – монолитный железобетонный каркас без связевых элементов (рамная схема); перекрытия монолитные железобетонные по монолитным железобетонным ригелям. Геометрические параметры здание показаны в таблице 1.1. Таблица 1.1 – Геометрические параметры Размер в поперечном направлении (м) Размер в продольном направлении (м) Число надземных этажей Высота этажа (м) 18 42 12 3,3Тип перекрытия типового этажа и покрытия
Типовой этаж жилых и общественных здания. Плита перекрытия монолитная железобетонная толщиной h1 = 250 мм из тяжелого бетона. Подготовка толщиной 88 мм из мелкозернистого бетона объемным весом А = 19 кН/м3. Покрытие пола толщиной h3 = 28 мм: паркет (16 мм) на подложке из фанеры (12 мм) по основанию из легкого бетона D1500 толщиной 72 мм. Покрытие жилых и общественных зданий. Плита покрытия монолитная железобетонная толщиной h4 = 220 мм из тяжелого бетона. Выравнивающая стяжка толщиной h5 = 15 мм из мелкозернистого бетона объемным весом А = 19 кН/м3. Слой утеплителя толщиной h6 = 180 мм объемным весом С = 0,80 кН/м3. Слой керамзита объемным весом D = 6,4 кН/м3 (для создания уклона) средней толщиной h7 = 200 мм. Выравнивающая стяжка толщиной h8 = 30 мм из мелкозернистого бетона объемным весом А = 19 кН/м3. Гидроизоляционный ковер из 2-х слоев гидростеклоизола. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка от перегородок из красного полнотелого керамического кирпича с оштукатуриванием с двух сторон – 0,7 кПа.Эксплуатационные нагрузки на перекрытие типового этажа
В соответствии с заданием назначение помещений на типовом этаже тип 2.6 – залы читальные. В соответствии с разделом 8.2. СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85», табл. 8.3. нормативное значение равномерно распределенной эксплуатационной нагрузки для помещений типа 2.6 составляет Pt = 2 кПа.Данные для расчета нагрузки от ветровых воздействий
В соответствии с заданием по курсовой работе приняты следующие исходные данные для расчета: Размер здания в продольном направлении: 42 м, (d); Размер здания в поперечном направлении: 18 м, (d); Этажность здания: здание 12-ти этажное; Высота типового этажа: 3,3 м (hfl); Тип несущей системы: ТС-2 – монолитный железобетонный каркас без связевых элементов (рамная схема); Ветровой район: II – w0 = 0,3 кПа; Тип местности: В; Первая частота собственных колебаний: 1,0 Гц (f1); Вторая частота собственных колебаний: 1,8 Гц (f2); Коэффициент надежности по нагрузке: 1,4 (γf);Данные для расчета нагрузки от сейсмических воздействий
Таблица 1.2 – Исходные данные для расчета нагрузки от сейсмических воздействий ОСНОВНАЯ ЧАСТЬКраткий анализ несущей системы здания
Здание выполнено в несущей системе с признаком ТС-2: монолитный железобетонный каркас без связевых элементов. Расчетная схема здания – рамная. Прочность и устойчивость обеспечивается совместной работой колонн и ригелей. Колонны несущей системы обеспечивают восприятие вертикальных нагрузок, ригели воспринимают горизонтальные нагрузки. Здание общественного назначения имеет 12 этажей, размеры в осях составляют 18х42 м, высота типового этажа 3,3 м. Колонны, ригели и перекрытия выполнены из монолитного железобетона.Определение видов нагрузок с формированием перечня загружений
Таблица 2.1 – Виды нагрузок № загружения Наименование и характеристика загружения Характеристика продолжительности действия нагрузки Особенности загружения Примечания 1 Собственный вес несущих конструкций Постоянные нагрузки Pd 2 Нагрузки от конструкций полов Временная длительно действующая нагрузка Pl 3 Нагрузки от конструкций перегородок Временная длительно действующая нагрузка Pl 4 Эксплуатационные нагрузки на перекрытия Временная кратковременная нагрузка Pt 5 Нагрузки от ветровых воздействий в поперечном направлении здания (положительное направление ветра) Временная кратковременная нагрузка Pt Не может действовать одновременно с загружениями № 6, 7, 8 6 Нагрузки от ветровых воздействий в поперечном направлении здания (отрицательное направление ветра) Временная кратковременная нагрузка Pt Не может действовать одновременно с загружениями № 5, 7, 8 7 Нагрузки от ветровых воздействий в продольном направлении здания (положительное направление ветра) Временная кратковременная нагрузка Pt Не может действовать одновременно с загружениями № 5, 6, 8 8 Нагрузки от ветровых воздействий в продольном направлении здания (отрицательное направление ветра) Временная кратковременная нагрузка Pt Не может действовать одновременно с загружениями № 5, 6, 7 9 Нагрузки от сейсмических воздействий в поперечном направлении здания Особая нагрузка Ps Не может действовать одновременно с загружением №10 10 Нагрузки от сейсмических воздействий в продольном направлении здания Особая нагрузка Ps Не может действовать одновременно с загружением №9Расчет параметров постоянных нагрузок Pd на перекрытие типового этажа и покрытие
Нагрузка от собственного веса несущих конструкций рассчитывается на основании характеристик объемного веса материала, из которого выполнена конструкция. Характеристика объемного веса материала конструкции перекрытия: Объемный вес железобетона, выполненного с применением тяжелого бетона, в конструкции q = 24,53 кН/м3.Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции из монолитного железобетона для расчета по первой группе предельных
состояний определяется c учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,1 — п.7.2 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85», табл.7.1. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции монолитного железобетонного перекрытия толщиной 250 мм для расчета по первой группе предельных состояний составляет: qI = 24,53 кН/м3 ∙ 0,25 м ∙ 1,1 = 6,7458 кПа ≈ 6,7 кПаРасчет конструкций по второй группе предельных состояний выполняется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,0.
Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции монолитного железобетонного перекрытия толщиной 250 мм для расчета по второй группе предельных состояний составляет: qII = 24,53 кН/м3 ∙ 0,25 м ∙ 1,0 = 6,1325 кПа ≈ 6,1 кПа Характеристика объемного веса материала конструкции покрытия: q = 24,53 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке γf = 1,1. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции монолитного железобетонного перекрытия толщиной 220 мм для расчета по первой группе предельных состояний составляет: qI = 24,53 кН/м3 ∙ 0,22 м ∙ 1,1 = 5,9363 кПа ≈ 5,9 кПа Расчет конструкций по второй группе предельных состояний выполняется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса по второй группе предельных состояний составляет: qII = 24,53 кН/м3 ∙ 0,22 м ∙ 1,0 = 5,3966 кПа ≈ 5,4 кПа Расчет параметров временных длительно действующих нагрузок Pl на перекрытие типового этажа Нагрузки от собственного веса конструкций пола. В соответствии с заданием по курсовой работе здание проектируется с полами с признаком В4: паркет (16 мм) на подложке из фанеры (12 мм) по основанию из легкого бетона D1500 толщиной 72 мм. Характеристика объемного веса материала конструкции: Объемный вес паркета p1 = 5,9 кН/м3, объемный вес фанеры р2 = 6,4 кН/м3. Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,1 Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции покрытия пола из паркета толщиной 16 мм и подложки из фанеры толщиной 12 мм для расчета по первой группе предельных состояний составляет: p1,2-I = 5,9 кН/м3∙0,016 м∙1,1+6,4 кН/м3∙0,012 м∙1,1 = 1,0384+0,0845 кПа ≈ 1,1 кПа. Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции покрытия пола по второй группе предельных состояний составляет: p1,2-II = 5,9 кН/м3∙0,016 м∙1,0+6,4 кН/м3∙0,012 м∙1,0 = 0,944+0,0768 кПа ≈ 1,0 кПа Объемный вес легкого бетона D1500: p3 = 14,71 кН/м3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции подготовки под покрытие пола из легкого бетона D1500, выполняемого на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний определяется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,3 — п.7.2 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85», табл.7.1. Расчетное значение нагрузки от собственного веса подготовки под покрытие пола из легкого бетона D1500 толщиной 72 мм для расчета по первой группе предельных состояний составляет: p3-I = 14,71 кН/м3 ∙ 0,072 м ∙ 1,3 = 1,3769 кПа ≈ 1,4 кПа Расчет конструкций по второй группе предельных состояний выполняется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции подготовки под покрытие пола из легкого бетона D1500 толщиной 22 мм для расчета по второй группе предельных состояний составляет: p3-II = 14,71 кН/м3 ∙ 0,072 м ∙ 1,0 = 1,0591 кПа ≈ 1,1 кПа Объемный вес подготовки из мелкозернистого бетона толщиной 88 мм: А = 19 кН/м3. Коэффициент надежности по нагрузке для подготовки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса подготовки пола для расчета по первой группе предельных состояний: р4-I = 19 кН/м3 ∙ 0,088 м ∙ 1,3 = 2,1736 кПа ≈ 2,2 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для подготовки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса подготовки пола для расчета по первой группе предельных состояний: р4-II = 19 кН/м3 ∙ 0,088 м ∙ 1,0 = 1,672 кПа ≈ 1,7 кПа Полная нагрузка от конструкции пола составляет: Для расчета по 1 ГПС: P_(fl-I)=p_(1,2-I)+p_(3-I)+p_(4-I)=1,1+1,4+2,2=4,7 кПа Для расчета по 2 ГПС: P_(fl-II)=p_(1,2-II)+p_(3-II)+p_(4-II)=1+1,1+1,7=3,8 кПа Нагрузки от собственного веса конструкций покрытия. Объемный вес гидроизоляции: p = 10 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке для изоляции, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по первой группе предельных состояний: p1-I = 10 кН/м3 ∙ 0,002 м ∙ 1,3 = 0,026 кПа ≈ 0,03 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по второй группе предельных состояний: p1-II = 10 кН/м3 ∙ 0,002 м ∙ 1,0 = 0,02 кПа ≈ 0,02 кПа Объемный вес выравнивающей стяжки толщиной 30 мм из мелкозернистого бетона: А = 19 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке для стяжки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по первой группе предельных состояний: p2-I = 19 кН/м3 ∙ 0,03 м ∙ 1,3 = 0,741 кПа ≈ 0,7 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по второй группе предельных состояний: p2-II = 19 кН/м3 ∙ 0,03 м ∙ 1,0 = 0,57 кПа ≈ 0,6 кПа Объемный вес керамзита средней толщины 200 мм: D = 6.4 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке для стяжки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по первой группе предельных состояний: p3-I = 6,4 кН/м3 ∙ 0,2 м ∙ 1,3 = 1,664 кПа ≈ 1,7 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по второй группе предельных состояний: p3-II = 6,4 кН/м3 ∙ 0,2 м ∙ 1,0 = 1,28 кПа ≈ 1,3 кПа Объемный вес утеплителя толщиной 180 мм: С = 0,8 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке для стяжки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по первой группе предельных состояний: p4-I = 0,8 кН/м3 ∙ 0,18 м ∙ 1,3 = 0,1872 кПа ≈ 0,2 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по второй группе предельных состояний: p4-II = 0,8 кН/м3 ∙ 0,18 м ∙ 1,0 = 0,144 кПа ≈ 0,1 кПа Объемный вес выравнивающей стяжки толщиной 15 мм: А = 19 кН/м3 Коэффициент надежности по нагрузке для стяжки, выполняемой на строительной площадке, для расчета по первой группе предельных состояний: γf = 1,3. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по первой группе предельных состояний: p5-I = 19 кН/м3 ∙ 0,015 м ∙ 1,3 = 0,3705 кПа ≈ 0,4 кПа Коэффициент надежности по нагрузке для расчета по второй группе предельных состояний: γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса для расчета по второй группе предельных состояний: p5-II = 19 кН/м3 ∙ 0,015 м ∙ 1,0 = 0,285 кПа ≈ 0,3 кПа Полная нагрузка от конструкции покрытия составляет: Для расчета по 1 ГПС: P_(fl-I)=0,03+0,7+1,7+0,2+0,4=3,03 кПа Для расчета по 2 ГПС: P_(fl-II)=0,02+0,6+1,3+0,1+0,3=2,32 кПа Нагрузки от собственного веса перегородок. В курсовом проекте для проектирования приняты перегородки из красного полнотелого керамического кирпича с оштукатуриванием с двух сторон. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка от перегородок (нормативное значение) равна 0,75 кПа. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции перегородок для расчета по первой группе предельных состояний определяется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,1 — п.7.2 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85», табл.7.1. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции перегородок для расчета по первой группе предельных состояний составляет: ppar-I = 0,75 кПа ∙ 1,1 = 0,825 кПа Расчет конструкций по второй группе предельных состояний выполняется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,0. Расчетное значение нагрузки от собственного веса конструкции перегородок для расчета по второй группе предельных состояний составляет: ppar-II = 0,75 кПа ∙ 1,0 = 0,75 кПаРасчет временных кратковременных (эксплуатационных) нагрузок Pt на перекрытие типового этажа
В соответствии с заданием по курсовой работе на типовых этажах располагаются помещения типа 2.6 – залы читальные. В соответствии с разделом 8.2. СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85», табл. 8.3 нормативное значение равномерно распределенной эксплуатационной нагрузки для помещений типа 2.6 составляет pt = 2 кПа. Расчетное значение эксплуатационной нагрузки на перекрытие типового этажа определяется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,3 – п.8.2.2 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85». Расчетное значение эксплуатационной нагрузки на перекрытие типового этажа для расчета по первой группе предельных состояний составляет: pt-I = 2 кПа ∙ 1,3 = 2,6 кПа Эксплуатационные нагрузки для расчета по второй группе предельных состояний выполняется с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf = 1,0. Расчетное значение эксплуатационной нагрузки на перекрытие типового этажа для расчета по второй группе предельных состояний составляет: pt-II = 2 кПа ∙ 1,0 = 2 кПа Расчет параметров временных длительно действующей части временных кратковременных (эксплуатационных) нагрузок на перекрытие типового этажа Для нагрузок на перекрытие в помещениях с назначением типа 2.6 величина пониженного значения эксплуатационной нагрузки определяется умножением нормативного значения на коэффициент 0,35. Расчетное пониженное значение эксплуатационной нагрузки на перекрытие типового этажа для расчета по второй группе предельных состояний составляет: pt-II = 2 кПа ∙ 0,35 ∙ 1,0 = 0,7 кПа Расчет параметров атмосферных воздействий – ветровых нагрузок (статической и пульсационной составляющих) Исходные данные для расчета описаны в п.1.4. Нормативное значение основной ветровой нагрузки определяем согласно п.11 СП 20.13330.2016 по формуле: w=w_m+w_g Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m определяем по формуле: w_m=w_0 k(z_e )c w_0=0.3 кПа — нормативное значение ветрового давления для района II. c – аэродинамический коэффициент, определяем по Приложению В: c_d=0.8 – для наветренной стороны здания, c_e=-0.5 – для подветренной стороны здания (отсос воздуха вдоль поверхности стены).Расчет ветровой нагрузки при ветровых воздействиях в поперечном направлении здания (случай А)
Для данного случая при h < d значение эквивалентной высоты z_e принимается равным h по п. 11.1.5. Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления (для высоты z_e) k(z_e ), определяем по табл. 11.2 для типа местности В. Его значения для отметки каждого этажа приведены ниже. Для этого по табл. 11.3 были определены следующие коэффициенты: k_10=0.65, α=0.2. Расчет w_m для наветренной стороны здания в случае А приведен в таблице 2.2, для подветренной – в таблице 2.3. Таблица 2.2 – Расчет для наветренной стороны Таблица 2.3 – Расчет для подветренной стороны Высотная отметка, м Эквивалентная высота ze, м Значение k(z_e ) w_m для наветренной стороны Определим значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки на эквивалентной высоте z_e. Для сооружений, у которых частоты собственных колебаний f1 и f2, удовлетворяют условию f1 < flim < f2 (1.0 < 1.1 < 1.8), w_g вычисляется по формуле: w_g=w_m ζ(z_e )ν Коэффициент пульсации давления ветра ζ(z_e ) определяем по формуле для эквивалентной высоты: ζ(z_e )=ζ_10 (z_e/10)^(-α), при 10≤z_e≤300 м Для местности типа В: ζ_10=1,06,α=0,2. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра ν определяем для расчетной поверхности сооружения или отдельной конструкции, для которой учитывается корреляция пульсаций. Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения. Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям, то коэффициент ν следует определять в зависимости от параметров ρ и χ. В плоскости zox рассматриваемой схемы здания из таблицы 11.6 СП 20.13330.2016: ρ=0,4∙a=0.4∙42=16.8 χ=h=39.6 Исходя из таблицы 11.6 путем интерполяции по ρ и по χ для значений 16.8 и 39.6, соответственно, находим значение ν = 0.743. С учетом значений всех переменных, величина пульсационной составляющей ветровой нагрузки для случая А рассчитана и приведена в таблице 2.4. Таблица 2.4 – Расчет для наветренной стороны Согласно п.11 СП 20.13330.2016 коэффициент надежности для основной и пиковой ветровых нагрузок следует принимать равным 1.4. Полное значение основного типа ветровой нагрузки для наветренной стороны случай А рассчитано и приведено в таблице 2.5. Таблица 2.5 – Расчет для подветренной стороны Высотная отметка, м w_m для наветренной стороны, кПа w_p для наветренной стороны, кПа Нормативное значение основной ветровой нагрузки w, кПа Расчетное значение основной ветровой нагрузки wрасч, кПаРасчет ветровой нагрузки при ветровых воздействиях в продольном направлении здания (случай Б)
Для данного случая при h=39.6 > 2d=36: для z≥h-d: z_e=h; для d<z<h-d: z_e=z; для 0<z≤d: z_e=d, где z – высота от поверхности земли. По табл. 11.3 были определены следующие коэффициенты: k_10=0.65, α=0.2. Расчет w_m для наветренной стороны здания в случае Б приведен в таблице 2.6, для подветренной – в таблице 2.7. Таблица 2.6 – Расчет для наветренной стороны Таблица 2.7 – Расчет для подветренной стороны Определим значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки на эквивалентной высоте z_e. Для сооружений, у которых частоты собственных колебаний f1 и f2, удовлетворяют условию f1 < flim < f2 (1.0 < 1.1 < 1.8), w_g вычисляется по формуле: w_g=w_m ζ(z_e )ν Коэффициент пульсации давления ветра ζ(z_e ) определяем по формуле для эквивалентной высоты: ζ(z_e )=ζ_10 (z_e/10)^(-α), при 10≤z_e≤300 м Для местности типа В: ζ_10=1,06,α=0,2. В плоскости zoy рассматриваемой схемы здания из таблицы 11.6 СП 20.13330.2016: ρ=b=18 χ=h=39.6 Исходя из таблицы 11.6 путем интерполяции по ρ и по χ для значений 18 и 39.6, соответственно, находим значение ν = 0.738. С учетом значений всех переменных, величина пульсационной составляющей ветровой нагрузки для случая Б рассчитана и приведена в таблице 2.8. Таблица 2.8 – Расчет для наветренной стороны Согласно п.11 СП 20.13330.2016 коэффициент надежности для основной и пиковой ветровых нагрузок следует принимать равным 1.4. Полное значение основного типа ветровой нагрузки для наветренной стороны случай Б рассчитано и приведено в таблице 2.9. Таблица 2.9 – Расчет для подветренной стороныРасчет параметров сейсмических воздействий
Исходные данные для расчета нагрузки от сейсмических воздействий приведены в таблице 1.2. Определение сейсмической нагрузки для 1-й формы собственных колебаний 〖S^j〗_01k: 〖S^j〗_01k=m_k^j Aβ_1 K_ψ η_1k^j A=2,0 м/с^2 – коэффициент при сейсмичности площадки строительства 8 баллов; m_k^j=a∙b∙1 т/м^2=42∙18∙1=756 т – масса каждого перекрытия; β_1=2,5 — коэффициент динамичности для 1-ой формы колебаний (0,28 с) для грунта II категории по сейсмическим свойствам при 0,1 с < Т1 < 0,4 с; Для зданий высотой до пяти этажей включительно с незначительно изменяющимися по высоте массами и жесткостями этажей при Т1 < 0.4 с и при использовании консольной схемы для поступательного горизонтального (вертикального) сейсмического воздействия без учета моментов инерции массы, коэффициент допускается определять по упрощенной формуле: η_k=(x_k ∑_(j=1)^n▒〖m_j x_j 〗)/(∑_(j=1)^n▒〖m_j 〖x^2〗_j 〗) Где x_k и x_j – расстояния от точек k и j до верхнего обреза фундаментов (в рассматриваемой точке k и во всех точках j, где в соответствии с расчетной схемой масса принята сосредоточенной). η_1=(3,3∑_(j=1)^5▒〖m_j x_j 〗)/(∑_(j=1)^5▒〖m_j 〖x^2〗_j 〗)=3,3(756∙3,3+756∙6,6+756∙9,9+756∙13,2+756∙16,5)/((756∙〖3,3〗^2+756∙〖6,6〗^2+756∙〖9,9〗^2+756∙〖13,2〗^2+756∙〖16,5〗^2 ) )=0.27 η_2=6.6(756∙3,3+756∙6,6+756∙9,9+756∙13,2+756∙16,5)/((756∙〖3,3〗^2+756∙〖6,6〗^2+756∙〖9,9〗^2+756∙〖13,2〗^2+756∙〖16,5〗^2 ) )=0.55 η_3=9.9(756∙3,3+756∙6,6+756∙9,9+756∙13,2+756∙16,5)/((756∙〖3,3〗^2+756∙〖6,6〗^2+756∙〖9,9〗^2+756∙〖13,2〗^2+756∙〖16,5〗^2 ) )=0.82 η_4=13.2(756∙3,3+756∙6,6+756∙9,9+756∙13,2+756∙16,5)/((756∙〖3,3〗^2+756∙〖6,6〗^2+756∙〖9,9〗^2+756∙〖13,2〗^2+756∙〖16,5〗^2 ) )=1.09 η_5=16.5(756∙3,3+756∙6,6+756∙9,9+756∙13,2+756∙16,5)/((756∙〖3,3〗^2+756∙〖6,6〗^2+756∙〖9,9〗^2+756∙〖13,2〗^2+756∙〖16,5〗^2 ) )=1.36 S_01,1=m_1 Aβ_1 K_ψ η_1=756 т∙2.0 м/с^2∙2.5∙1∙0.27=1020.6 кН S_01,2=m_2 Aβ_1 K_ψ η_2=756 т∙2.0 м/с^2∙2.5∙1∙0.55=2079 кН S_01,3=m_3 Aβ_1 K_ψ η_3=756 т∙2.0 м/с^2∙2.5∙1∙0.82=3099.6 кН S_01,4=m_4 Aβ_1 K_ψ η_4=756 т∙2.0 м/с^2∙2.5∙1∙1.09=4120.2 кН S_01,5=m_5 Aβ_1 K_ψ η_5=756 т∙2.0 м/с^2∙2.5∙1∙1.36=5140.8 кН Определение расчетной сейсмической нагрузки 〖S^j〗_1k: 〖S^j〗_1k=K_0 K_1 〖S^j〗_01k K_0=1 – коэффициент, учитывающий назначение сооружения и его ответственность K_1=0,35 – коэффициент, учитывающий уровень допускаемых повреждений как для зданий и сооружений, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые с железобетонным каркасом без вертикальных диафрагм или связей. S_1,1=K_0 K_1 S_01,1=1∙0.35∙1326.78=357.21 кН S_1,2=K_0 K_1 S_01,2=1∙0.35∙2702.7=727.65 кН S_1,3=K_0 K_1 S_01,3=1∙0.35∙4029.48=1084.86 кН S_1,4=K_0 K_1 S_01,4=1∙0.35∙5356.26=1442.079 кН S_1,5=K_0 K_1 S_01,5=1∙0.35∙6683.04=1799.28 кНОпределение параметров учета одновременного действия нагрузок
На здание воздействуют нагрузки, приведенные в таблице 2.10, сгруппированные по генезису и длительности воздействия. Таблица 2.10 – Параметры нагрузок Анализ набора нагрузок, сгруппированных по признаку генезиса в отдельные загружения, показывает, что для загружений, относящихся к временным, должна быть введена характеристика, учитывающая невозможность одновременного действия нагрузок – признак «взаимоисключающие загружения». Основные сочетания нагрузок: C_m1=P_d+(1P_l [L_2 ]+0.95P_l [L_3 ])+(1P_t [L_4 ]+0.9P_t [L_5 ]) C_m2=P_d+(1P_l [L_2 ]+0.95P_l [L_3 ])+(1P_t [L_4 ]+0.9P_t [L_6 ]) C_m3=P_d+(1P_l [L_2 ]+0.95P_l [L_3 ])+(1P_t [L_4 ]+0.9P_t [L_7 ]) C_m4=P_d+(1P_l [L_2 ]+0.95P_l [L_3 ])+(1P_t [L_4 ]+0.9P_t [L_8 ]) Особые сочетания нагрузок: При формировании особых сочетаний с учетом сейсмических воздействий учитывается требования норм сейсмостойкого строительства, которым определено, что ветровые воздействия не входят в состав таких особых сочетаний. В особых сочетаниях нагрузок коэффициент надежности по нагрузке γf для всех кратковременных нагрузок принимается равным 0,5. C_s1=1P_s [L_9 ]+0.9P_d+0.8P_l [L_2 ]+0.5P_t [L_4 ] C_s2=1P_s [L_10 ]+0.9P_d+0.8P_l [L_2 ]+0.5P_t [L_4 ] Список использованной литературы Федеральный закон №384 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений». ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и требования. СП 20.13330.2016. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М., 2016. СП 63.13330.2012. Актуализированная редакция СНиП 52-01- 2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. – М., 2012. СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП II-7-81*– М., 2014. Перельмутер А.В., Гордеев В.Н. и др. Нагрузки и воздействия на здания и сооружения. – М: Изд. АСВ, 2007, 478 с. Железобетонные и каменные конструкции: учебник для ВУЗов /Кумпяк О.Г. и др: под ред. О.Г. Кумпяка. – М.: Изд-во АСВ, 2011.-672 с.
О сайте
Ссылка на первоисточник:
https://ciur.ru/itet/default.aspx
Поделитесь в соцсетях: